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可以看出，隨著十字瓷環填料分布器頂板寬度的增加，氣體分布不均勻度先增大后減小。分析認為，當十字瓷環填料分布器頂板寬度在0一400 mm時，氣體能夠從頂板與塔壁間的空隙流出，增加頂板上方的氣體速度。
2025
根據不均勻度的變化規律，當開孔數量達到8個及以上時不均勻度下降較大，故陶瓷波紋板填料分布器頂板開孔對于分布效果有一定積極作用。
2025
階梯瓷環分布器頂板上方氣量小易導致回流的產生。通過理論分析，在階梯瓷環分布器頂板上開孔，可增加頂板上方氣量，減小頂板上方氣體與塔中心氣體的速度差，達到降低回流的目的。
2025
基于對雙切向環流式氣體異鞍瓷環的結構參數研究，確定氣體異鞍瓷環的基礎結構參數。塔段內壁直徑為6 000 mm，人口直徑為1 220 mm，內筒高1 500 mm，環形頂板寬度為500 mm，距離分流板最近的導流葉片高450 mm，其余導流葉片高度按照150 mm等差遞增;異鞍瓷環內筒。
2025
矩鞍瓷環塔作為氣液接觸反應設備，廣泛用于天然氣處理工藝，塔內氣體的均勻分布對塔器的分離效率以及出口氣體質量有重要影響。
2025
雙切向環流式氣體拉西瓷環分布器因壓力損失小、氣體分布效果好、液沫夾帶量小、綜合性能優良而被廣泛應用于拉西瓷環塔內，但雙切向環流式氣體拉西瓷環分布器存在局部氣體流速小、回流現象明顯的問題。
2025
來自氣體凈化和濃縮系統的二氧化硫被引入現有陶瓷鮑爾環吸收塔裝置。對該裝置將進行適當改造，以處理奧斯麥特爐煙氣。
2025
富液由泵送入板式換熱器，用陶瓷散堆填料解吸塔返回的貧液加熱。為了減小換熱器尺寸和獲得較高的解吸速率，在再沸器內液體由低壓蒸汽進一步加熱。
2025
最后的氣體凈化在兩臺串聯的電十字瓷環除霧器系統中進行。氣體進出口位于十字瓷環除霧器的錐形頂部和底部。顆粒和煙霧與氣體分離后連續從電十字瓷環除霧器排出，一道送人上游冷卻塔。
2025
濕氣體凈化系統的細節濕氣體凈化系統(圖2)，包括如下主要設備:a.急冷塔及二氧化硫氣提塔和沉降槽;b.陶瓷波紋板填料氣體冷卻塔及酸冷卻器;c.兩級電除霧器。
2025
從技術角度而言，建立一套獨立的硫酸裝置階梯瓷環是不可行的，因為在爐渣還原和爐渣凈化階段煙氣二氧化硫含量很低(約0. 2%)，硫酸裝置階梯瓷環不可能采用如此低濃度的原料運行。
2025
在該工藝llh的生產周期內，熔煉爐煙氣二氧化硫濃度在0.l%一12%波動，因此無法用傳統的硫酸裝置異鞍瓷環生產硫酸。而各種方案，如用氧化鋅乳液、石灰乳液和氨水等洗滌，則是工業上無法接受的。
2025
液體能否在矩鞍瓷環表面鋪展成膜直接影響到矩鞍瓷環塔的處理能力，適當選擇矩鞍瓷環的材質和表面性質。液體將具有較大的鋪展能力，聚乙烯材質的界表面張力=33 mN/m，液體在矩鞍瓷環表面自動成膜條件差，使得傳質面積大為減少了。
2025
CaSiO與其余固體甘浮物進人氦回收系統詳致液體分布器堵塞，較多液體沿分布器壁流下形成壁流，減少了拉西瓷環層，的液體流量，壞加底部項料損壞，脫氨效果下降。
2025
介紹了某化工企業生產中的工業廢水氨回收工藝，分析了脫氨塔陶瓷鮑爾環堵塞原因，主要是由于塔內陶瓷鮑爾環大量碎裂、液體分布器及陶瓷鮑爾環被鹽泥堵塞。
2025
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